"Методические указания по определению характеристик жаропрочности и долговечности металла котлов, турбин и трубопроводов. СО 153-34.17.471-2003" (утв. Приказом Минэнерго РФ от 30.06.2003 N 271)

3.2. Предварительная обработка данных испытаний

3.2.1. Для оценки правильности проведения испытаний (согласно

разделам 2.8 или 2.10), а также для возможности корректировки

режимов в процессе испытаний строится условная параметрическая

диаграмма длительной прочности в координатах Р - lg сигма

д.п

(рисунок 2). Расчеты ведутся по программе Б.1.6 Приложения Б.

3.2.1.1. Значение параметра длительной прочности определяется для каждого испытания по формуле:

-3

Р = Т (lg тау - 2 lg Т - а) х 10 , (1)

д.п к

где Т - температура испытания, К.

При отсутствии марочных данных значение постоянной а принимается для углеродистых, малолегированных, среднелегированных и высоколегированных сталей минус 25, для аустенитных сталей - минус 20, для сплавов - минус 30.

3.2.1.2. По средним значениям параметра длительной прочности,

подсчитанным для каждого уровня напряжений (сигма , сигма ,

1 2

сигма , сигма , сигма , сигма - см. пункты 2.8.2 или 2.10.2),

3 4 5 6

проводится прямая линия условной параметрической диаграммы (1 на

рисунке 2).

3.2.1.3. Если по результатам испытаний, нанесенным на условную параметрическую диаграмму, можно провести две линии, то в дальнейшую обработку включаются лишь данные, лежащие на правой ее ветви.

3.2.1.4. Считается, что испытания на жаропрочность проведены

правильно, если в дальнейшей обработке могут участвовать данные не

менее четырех напряжений и соблюдено условие сигма < сигма'

6 д.п

(см. пункты 2.8.2 и 2.10.2). В противном случае проводятся

дополнительные испытания при температуре t > t (см. пункт

3 2

2.5) и напряжениях сигма и сигма , среднее время до разрушения

7 8

которых не должно быть менее 0,005 тау для сигма и 0,030 тау

з 7 з

для сигма .

8

3.2.2. Для определения значения равномерного остаточного

удлинения строится кривая остаточного удлинения в координатах

тау

в

---- - lg дельта (рисунок 3) для каждого режима испытаний.

тау в

к

3.2.2.1. По точке перелома кривой, характеризующей переход от

квазиравномерного деформирования к заключительной стадии

разрушения (точка Р на рисунке 3), определяется значение

равномерного остаточного удлинения дельта и соответствующее ей

р

значение времени тау .

р

3.2.2.2. Значение равномерного остаточного сужения подсчитывается по формуле:

дельта

р

пси = -----------. (2)

р 1 + дельта

р

3.2.3. Для выполнения расчетов, необходимых при построении

изохронных кривых ползучести и определении релаксационной

стойкости стали (сплава), строится кривая деформации ползучести в

п

координатах тау - дельта (рисунок 4).

в

3.2.3.1. На кривую деформации ползучести наносятся точки П и Р, соответствующие окончанию переходной и квазиравномерной стадий формирования. Координаты этих точек принимаются по кривой остаточного удлинения (см. рисунок 3).

3.2.3.2. Интервалы времени между началом испытаний и

окончанием переходной стадии деформирования и между началом и

окончанием квазиравномерной стадии деформирования (тау - тау )

п р

разбиваются на равные отрезки ДЕЛЬТА тау и ДЕЛЬТА тау

1 2

соответственно (см. рисунок 4). Количество отрезков в каждом

интервале может быть любое, но не менее пяти (u >= 5 и u >= 5).

1 2

3.2.3.3. Соответственно для каждого отрезка в каждом интервале

определяются значения остаточного удлинения (дельта , дельта и

1 2

т.д.), которые помещаются в таблицу 1 (см. пункт 2.22) и

используются при обработке данных испытаний (см. пункты 3.9.1.1 и

3.10.1).

3.1. Условные обозначения 3.3. Определение условных пределов длительной прочности