Таблица Б.3 - Значения коэффициентов альфа, пси и степенных показателей тэта и бета (для DN 20 - 200 включительно)

Б.1.2.14 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

Б.1.2.14.1 Для симметричной схемы (см. рисунок Б.2, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой a, т.е. на участке 2-a, будет равен

Б.1.2.14.2 Диаметр трубопровода на участке L_2-a назначает проектировщик или определяют по формуле

где d_2-a - диаметр трубопровода между на участке (2-a), мм;

Q_2-a - суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-a), л/с;

- коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды на участке (2-a), м/с (не должна превышать 10 м/с).

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Б.1.2.14.3 По расходу воды Q_2-a определяют потери давления на участке 2-a:

Б.1.2.14.4 Давление в точке a составит

P_a = P₂ + P_2-a. (Б.14)

Б.1.2.14.5 Для левой ветви рядка I (см. рисунок Б.2, секция А) требуется обеспечить расход Q_2-a при давлении P_a. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q_2-a, а следовательно, и давление в точке a будет равно P_a.

Б.1.2.14.6 В итоге для рядка I имеется давление, равное P_a, и расход воды, определяемый по формуле

Q_I = 2Q_2-a. (Б.15)

Б.1.2.14.7 Диаметр трубопровода на участке L_a-b назначает проектировщик или определяют по формуле

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Б.1.2.14.8 Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

Б.1.2.14.9 Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения

Б.1.2.14.10 Потери давления на участке a-b для симметричной и несимметричной схем (см. рисунок Б.2, секции А и Б) находят по формуле

Б.1.2.14.11 Давление в точке b составит

P_b = P_a + P_a-b. (Б.19)

Б.1.2.14.12 Расход воды из рядка II определяют по формуле

Б.1.2.14.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

Б.1.2.15 Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети

Б.1.2.15.1 Правая часть секции Б (см. рисунок Б.2) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее P_a и Q_3-a.

Б.1.2.15.2 Если рассматривать правую часть 3-a рядка (один ороситель) отдельно от левой 1-a (два оросителя), то давление в правой части P₃ должно быть меньше давления P_a в левой части.

Б.1.2.15.3 Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления P_a и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q_3-a по формуле

Б.1.2.15.4 Суммарный расход воды из рядка I определяют по формуле

Q_I = Q_2-a + Q_3-a. (Б.22)

Б.1.2.16 Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем

Б.1.2.16.1 Симметричную и несимметричную кольцевые схемы, представленные на рисунке Б.2, секции В и Г, рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу, если нет разделительных запорных устройств. При наличии на кольцевой сети разделительных запорных устройств каждая полуветвь рассчитывается на 100%-ный расход.

Б.1.2.17 Суммарный расход воды спринклерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в расчетной защищаемой зоне:

где Q_с - расчетный расход спринклерной АУП, л/с;

q_n - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.